本應(yīng)用筆記介紹了用戶(hù)線(xiàn)路接口卡(SLIC)應(yīng)用中高壓反相反激式轉(zhuǎn)換器的二極管選擇過(guò)程和緩沖器設(shè)計(jì)。討論了影響電路中開(kāi)關(guān)瞬變的關(guān)鍵二極管參數(shù),以及輸出二極管緩沖電路的設(shè)計(jì)。
PC和電信市場(chǎng)的最新發(fā)展現(xiàn)在將電力電子開(kāi)關(guān)頻率從線(xiàn)路頻率擴(kuò)展到MHz范圍。這一趨勢(shì)導(dǎo)致了電子開(kāi)關(guān)元件技術(shù)的發(fā)展,例如功率整流器和電源開(kāi)關(guān)。在這些開(kāi)關(guān)頻率下,超快功率整流器性能非常重要。它要求二極管具有具有軟恢復(fù)特性的低恢復(fù)電荷和具有快速導(dǎo)通的低正向壓降。本應(yīng)用筆記旨在討論影響電路的二極管參數(shù),以便設(shè)計(jì)出可靠的電源。
為了舉例說(shuō)明二極管參數(shù)對(duì)電路性能的影響,本應(yīng)用筆記以使用MAX1856的反激式電路為例。第一部分簡(jiǎn)要介紹了此處用作示例的反激式電路。第二部分討論影響電路中開(kāi)關(guān)瞬變的重要二極管參數(shù)、輸出二極管緩沖電路的設(shè)計(jì)以及整流器的導(dǎo)通、開(kāi)關(guān)和反向阻斷對(duì)整體功耗的貢獻(xiàn)。快速整流器的制造商可能會(huì)列出第二部分中討論的所有或部分參數(shù)。第三部分也是最后一部分討論本電路中四種不同二極管的性能。這提供了一種評(píng)估應(yīng)用電路中不同二極管性能的方法。本文最后期望未來(lái)通過(guò)進(jìn)一步的技術(shù)發(fā)展帶來(lái)性能的改進(jìn)。
MAX1856反激式電路
MAX1856(圖1)用于反激式配置,從12V輸入為用戶(hù)線(xiàn)路接口卡(SLIC)供電。-90V/0.32A輸出用于振鈴器功能,-30V/0.15A輸出用于通話(huà)電池。
圖1.SLIC電源原理圖。
MAX1856電流模式PWM控制器采用反相反激式配置,產(chǎn)生SLIC電源所需的相對(duì)較高的負(fù)電壓。PWM模式控制器使用固定頻率電流模式操作,其中占空比由輸入輸出電壓比和變壓器匝數(shù)比決定。電流模式反饋環(huán)路調(diào)節(jié)峰值電感電流作為輸出誤差信號(hào)的函數(shù)。MAX1856采用低側(cè)外部檢測(cè)電阻(圖1中的R1)來(lái)監(jiān)測(cè)峰值電感電流。接通后,控制器立即將電流檢測(cè)電路屏蔽 100ns,以最大限度地降低噪聲靈敏度。此外,電流檢測(cè)引腳(CS+)上的濾波器(圖10中的R7和C1)可提高抗擾度。該時(shí)間常數(shù)應(yīng)足夠低,以免使電流檢測(cè)信號(hào)失真。通常,最大R10-C7時(shí)間常數(shù)應(yīng)小于1/10千控制環(huán)路正常工作的最小占空比。請(qǐng)參考MAX1856數(shù)據(jù)資料,了解該電路設(shè)計(jì)過(guò)程的指南。
變壓器匝數(shù)比為1:2,2,2(見(jiàn)圖1),次級(jí)繞組堆疊。這在標(biāo)稱(chēng)輸入電壓下的最大占空比為 56%。變壓器庫(kù)柏電子CTX03-15220的初級(jí)電感約為4μH,漏感LLP80nH。假設(shè)所有初級(jí)繞組和次級(jí)繞組之間有理想的耦合,則換算成最大次級(jí)漏感LLS,約3μH。
變壓器吞吐能力是工作頻率以及鐵芯和氣隙有效體積的函數(shù)。為了使用EFD30內(nèi)核(CTX20-03變壓器)獲得所需的15220W功率,MAX1856需要工作在最大頻率(500kHz)。這種高開(kāi)關(guān)頻率要求變壓器的次級(jí)側(cè)有一個(gè)高速整流器。它應(yīng)具有快速恢復(fù)和快速導(dǎo)通特性,正向壓降低。非常快的二極管恢復(fù)會(huì)產(chǎn)生顯著的輻射和傳導(dǎo)噪聲。如果感應(yīng)電壓過(guò)沖超過(guò)二極管的擊穿電壓,也會(huì)損壞二極管。但是,非常緩慢的恢復(fù)會(huì)增加功率損耗。整流器在-90V和0.32A輸出時(shí)必須具有較高的反向擊穿電壓,以承受輸出電壓(90V),加上反射輸入電壓(6×12 = 72V),在這種情況下為162V。二極管的平均額定電流必須超過(guò)最大輸出電流。要選擇合適的二極管,必須首先列舉重要的整流器特性。
二極管特性和緩沖器設(shè)計(jì)
本節(jié)首先簡(jiǎn)要討論整流器特性,然后是緩沖器設(shè)計(jì)指南,最后討論整流器的功耗。
二極管波形和特性
快速整流二極管使用p-i-n結(jié)構(gòu)的某種變化。從傳導(dǎo)狀態(tài)到阻塞狀態(tài)的轉(zhuǎn)換需要有限的時(shí)間。這稱(chēng)為反向恢復(fù)時(shí)間 (tRR)的二極管。這可以進(jìn)一步分為時(shí)間,t一個(gè),用于在阻斷電壓之前去除載流子(通過(guò)二極管的電流在短時(shí)間內(nèi)反轉(zhuǎn)),并且時(shí)間,tb,在此期間,二極管電壓以 dV 的變化率變?yōu)樨?fù)R/dt.為了減少正向壓降,增加注入意味著在二極管能夠阻斷電壓之前,需要從固有區(qū)域去除更多的電荷。因此,這將對(duì)反向恢復(fù)時(shí)間產(chǎn)生不利影響。快速恢復(fù)整流器制造商通常會(huì)嘗試為這兩個(gè)要求找到最佳權(quán)衡。
下面的圖2給出了快速恢復(fù)整流器的波形和恢復(fù)特性的定義。通過(guò)時(shí)間t期間大反向電流的流動(dòng)來(lái)消除本征區(qū)域中存儲(chǔ)的電荷一個(gè).在這段時(shí)間結(jié)束時(shí),結(jié)變得反向偏置。此時(shí)的反向電流定義為峰值反向恢復(fù)電流IRRM.I 的值RRM與通過(guò)過(guò)零dI的正向電流變化率成正比F/dt.
IRRM = (dIF/dt) × ta
然后反向電流通過(guò)復(fù)合以dI的速率減小R/dt 在時(shí)間 t 中b.反向恢復(fù)費(fèi)用的金額由下式給出
QRR= (IRRM× 噸RR)/2
其中trr = ta + tb
某些整流器數(shù)據(jù)表可能會(huì)定義軟度因數(shù) S,其中
S = (ta/tb)
二極管電壓現(xiàn)在以與dI成正比的速率變?yōu)樨?fù)R/dt.在此二極管恢復(fù)期間,由于寄生電感L,電流變化將導(dǎo)致反向電壓過(guò)沖LS在變壓器次級(jí)中。峰值反向電壓VRRM然后由
VRRM= LLS× dIR/dt
圖2.反向恢復(fù)波形和定義。
如果峰值反向電壓過(guò)大,可能會(huì)損壞開(kāi)關(guān)整流器。此外,非??斓淖兓蕰?huì)產(chǎn)生顯著的輻射和傳導(dǎo)噪聲。但是,如果變化率太低,則反向恢復(fù)時(shí)間將增加,這將增加整流器在從導(dǎo)通狀態(tài)到阻塞狀態(tài)的轉(zhuǎn)換期間的功耗,如下所述(參見(jiàn)整流器功耗部分)。
緩沖器設(shè)計(jì)
寄生二極管自電容CD然后由
CD = (IRRM × trr)/(2 × VRRM)
該寄生電容,CD,與寄生電感諧振,LLS,在變壓器次級(jí)和電流檢測(cè)信號(hào)和一般應(yīng)用電路中引起噪聲問(wèn)題。為了抑制這種振鈴,可以在圖2中次級(jí)整流器(D1)的陰極使用RC緩沖器(緩沖器放置在該整流器上,因?yàn)樵撦敵鏊璧妮敵龉β首畲螅>彌_器組件值 R5 和 C10 由下式給出(見(jiàn)圖 1)
R5 = √(LLS/CD) and C10 = 3 × CD or C10 = 4 × CD
整流器功耗
最后,考慮了不同工作模式下整流器中的功耗。在開(kāi)關(guān)導(dǎo)通期間,能量正在積聚并存儲(chǔ)在變壓器中。在此期間,整流器處于阻塞狀態(tài)。阻塞狀態(tài)下的損失可以表示為
PR = IR × VR × D
其中IR 是二極管中的反向漏電流,VR是二極管兩端的反向電壓,D是占空比。
在這段時(shí)間結(jié)束時(shí),開(kāi)關(guān)關(guān)閉,能量被傳輸?shù)捷敵?。二極管現(xiàn)在開(kāi)始導(dǎo)通,二極管中的功耗為
PF = IF × VF × (1-D)
其中IF 是二極管和V中的正向電流F是二極管兩端的正向壓降。
在此周期結(jié)束時(shí),二極管關(guān)斷并進(jìn)入阻塞狀態(tài)。從導(dǎo)通狀態(tài)過(guò)渡到阻塞狀態(tài)期間的功耗由下式給出
Prec = VRRM × IRRM × 0.5 × f × tb
其中IRRM 為峰值反向恢復(fù)電流,VRRM是峰值反向電壓,f是開(kāi)關(guān)頻率。
二極管選擇
本文重點(diǎn)討論為-90V/0.32A (D2)的次級(jí)輸出選擇二極管。假設(shè)次級(jí)器件的電流紋波為0.5A,則需要一個(gè)整流器,該整流器的額定正向電流至少為1A,用于90.0A輸出時(shí)的-32V。如前所述,二極管必須能夠承受至少162V的反向電壓。然而,根據(jù)上面的討論,反向阻斷電壓能力需要更高一些,以防止反向恢復(fù)期間由于電壓過(guò)沖造成的損壞。因此,僅考慮具有至少200V反向阻斷能力的整流器。下表1列出了所考慮的二極管和一些室溫(TC= 25°C)參數(shù)。反向漏電流,IR,這些二極管為100μA(最壞情況),因此對(duì)于反向電壓VR在162V時(shí),整流器在阻塞狀態(tài)下獲得約9mW(占空比D=0.55)的功耗。同樣,表115中考慮的整流器的正向功耗在180mW至1mW之間變化。
Vendor | Part# | VRV | IFA | VF at IF = 1A |
trrns at IF = 1A; dIF/dt=50A/μs; VR=200V* |
Central Semiconductor | CMR1U-02 | 200 | 1 | 1 | 50 |
Central Semiconductor | CMR1U-04 | 400 | 1 | 1.25 | 50 |
國(guó)際整流器 | 8ETU-04 | 400 | 8 | 0.8 | 60 |
Fairchild Semiconductor | ISL9R1560P2 | 600 | 15 | 0.8 | 60 |
注:*根據(jù)數(shù)據(jù)手冊(cè)中指定的參數(shù)估算。 |
這些二極管用于圖1的應(yīng)用電路中,沒(méi)有緩沖器,以便更好地測(cè)量所涉及的參數(shù)。在所有情況下,最大功率輸出約30W的功率轉(zhuǎn)換效率約為79%至80%。下表2給出了與四種不同二極管的反向恢復(fù)和30W輸出功率的效率相關(guān)的參數(shù)。
Part# | VRRMV | IRRMA | tans | tbns | trrns | CDpF | Eff.% |
CMR1U-02 | 320 | 0.9 | 30 | 40 | 70 | 98 | 79 |
CMR1U-04 | 400 | 0.85 | 20 | 60 | 80 | 85 | 79 |
8ETU-04 | 360 | 0.7 | 30 | 90 | 120 | 117 | 80 |
ISL9R1560P2 | 350 | 0.8 | 40 | 80 | 120 | 137 | 79 |
沒(méi)有緩沖器的噪聲導(dǎo)致波形抖動(dòng)過(guò)大(>4%)。因此,在次級(jí)整流器 D2 上引入了 RC 緩沖器(圖 1)。選擇該緩沖器是為了抑制寄生諧振,還有助于在反向恢復(fù)期間箝位電壓過(guò)沖。根據(jù)上一節(jié)中的討論,計(jì)算緩沖器分量R3和C5的以下值(表10)(假設(shè)C10 = 3 × CD)。
部分# | CDpF | R5Ω | C10pF |
CMR1U-02 | 98 | 175 | 294 |
CMR1U-04 | 85 | 188 | 255 |
8ETU-04 | 117 | 160 | 351 |
ISL9R1560P2 | 137 | 118 | 411 |
在所有情況下,這些值都非常接近。R5 = 150Ω 和 C10 = 330pF 的緩沖器可有效抑制振蕩。如果緩沖電阻明顯較大,則緩沖器將無(wú)法抑制寄生諧振電路的振蕩。如果緩沖電阻明顯小于表3中給出的值,則緩沖電容基本上出現(xiàn)在整流器電容上。電路欠阻尼,將在頻率f下諧振RES1給出者
fRES1= √(2π × LLS× [CD+ C10])
通過(guò)使用緩沖器,在所有情況下,抖動(dòng)都降低到可以忽略不計(jì)的水平(< 2%)。圖3顯示了整流二極管D2(CMR1U-02,見(jiàn)圖1)的陰極(參考GND)的電壓波形,有和沒(méi)有RC緩沖器。
圖 3A.D2整流器陰極的電壓,不帶緩沖器。(CH1 = MAX8分機(jī)/引腳1856處的電壓波形;CH2=整流器D2的陰極)。
圖 3B.帶緩沖器的D2整流陰極電壓(R5=150Ω;C10=330 pF)。(CH1 = MAX8分機(jī)/引腳1856處的電壓波形;CH2=整流器D2的陰極)。
“鉗位”V 的值RRM和我RRM,表4列出了所有四種情況的開(kāi)關(guān)參數(shù)和效率數(shù)字。
Part# | VRRMV | IRRMA | tans | tbns | trrns | CDpF | Eff.% |
CMR1U-02 | 260 | 0.55 | 20 | 40 | 60 | 63 | 75 |
CMR1U-04 | 290 | 0.95 | 40 | 40 | 80 | 130 | 73 |
8ETU-04 | 260 | 0.45 | 30 | 90 | 120 | 104 | 74.5 |
ISL9R1560P2 | 270 | 0.6 | 40 | 80 | 120 | 133 | 73 |
額定電壓為1V的中央半導(dǎo)體二極管CMR02U-200是該應(yīng)用的最佳選擇。這不僅強(qiáng)調(diào)了瞬態(tài)恢復(fù)時(shí)間的重要性,還強(qiáng)調(diào)了峰值反向恢復(fù)電流和峰值恢復(fù)電壓的重要性。由于緩沖元件中的功率耗散,效率降低。但是,在電路中包含緩沖器后,系統(tǒng)更可靠。
綜上所述,需要改進(jìn)的主要領(lǐng)域是變壓器漏感的降低和整流器的反向恢復(fù)電容。使用平面變壓器可以改善變壓器的漏感。在整流器技術(shù)開(kāi)發(fā)領(lǐng)域,GaAs和SiC整流器都沒(méi)有硅整流器中的反向恢復(fù)效應(yīng),是此類(lèi)應(yīng)用的理想選擇。然而,這種商用器件的成本太高,無(wú)法證明它們?cè)诘统杀緫?yīng)用中的使用是合理的,例如這里考慮的SLIC電源。
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