通過自舉擴展運算放大器工作范圍

當現(xiàn)成的運算放大器(op amp)不能提供特定應(yīng)用所需的信號擺幅范圍時，工程師面臨兩種選擇：使用高壓運算放大器或設(shè)計分立解決方案，不過這兩種選擇的成本可能都很高。

對許多應(yīng)用來說，第三種選擇——自舉——可能是比較廉價的替代方案。除了動態(tài)性能要求極為苛刻的應(yīng)用，自舉電源電路的設(shè)計是相當簡單的。

自舉簡介

常規(guī)運算放大器要求其輸入電壓在其電源軌范圍內(nèi)。如果輸入信號可能超過電源軌，可以通過電阻衰減過大輸入，使這些輸入降至電源范圍以內(nèi)的電平。這樣處理并不理想，因為它會對輸入阻抗、噪聲和漂移產(chǎn)生不利影響。同樣的電源軌也會限制放大器輸出，閉環(huán)增益的大小存在一個限值，以避免將輸出驅(qū)動到飽和狀態(tài)。

因此，如果要求處理輸入和/或輸出上的大信號偏離，則需要寬電源軌和能在這些電源軌上工作的放大器。ADI 的 24V 至 220V 精密運算放大器 ADHV4702-1 是適合這種情況的出色選擇，不過自舉低壓運算放大器也能滿足應(yīng)用要求。是否使用自舉主要取決于動態(tài)要求和功耗限制。

自舉會創(chuàng)建一個自適應(yīng)雙電源，其正負電壓不是以地為基準，而是以輸出信號的瞬時值為基準，有時稱之為飛軌(flying rail)配置。在這種配置中，電源隨著運算放大器的輸出電壓(VOUT)上下移動。因此，VOUT始終處于中間電源電壓，并且電源電壓能夠相對于地移動。使用自舉可以非常容易地實現(xiàn)這種自適應(yīng)雙電源。

實際上，自舉必須符合一些準則，有些準則微不足道，但沒有一個準則是特別麻煩的。如下是最基本的準則：

輸出負載不得過大。

響應(yīng)速度不得低于運算放大器的壓擺率。

必須能處理所需的電壓水平和相關(guān)的功耗。

工作原理

飛軌概念是指正負電源軌連續(xù)調(diào)整，使其電壓始終關(guān)于輸出電壓對稱。這樣，輸出始終位于電源范圍內(nèi)。

電路架構(gòu)包括一對互補分立晶體管和一個阻性偏置網(wǎng)絡(luò)。NPN 發(fā)射極（或 N 溝道 MOSFET 的源極引腳）提供 VCC，PNP 發(fā)射極（或 P 溝道 MOSFET 的源極引腳）用作 VEE。晶體管被偏置，使得所需的電源電壓出現(xiàn)在放大器的+VS和–VS引腳上，這些電壓通過電阻分壓器從高壓電源獲得。圖 1 顯示了簡化高壓跟隨器原理圖。

圖 1. 簡化高壓跟隨器原理圖

理論上，自舉可以為任何運算放大器提供任意高的信號順從電壓。而在實際上，電源調(diào)整比例越大，動態(tài)性能越差，因為運算放大器的壓擺率限制了電源對動態(tài)信號的響應(yīng)速度。放大器在最大額定電源電壓或接近該電壓下工作時，電源引腳為跟上動態(tài)信號而需要橫越的范圍最小。當運算放大器在接近其最高額定電源電壓下工作時，其他誤差源（如噪聲增益）也會降低。

不需要電源移動很遠（或非?？欤┑牡皖l和直流應(yīng)用，是自舉的最佳候選應(yīng)用。因此，高壓放大器能提供比動態(tài)特性相當?shù)牡蛪悍糯笃鞲玫膭討B(tài)性能，尤其是當二者均偏置為各自的最大工作電源電壓并且自舉到相同信號范圍時。自舉也會影響直流性能，因此在直流精度和高電壓兩方面均經(jīng)過優(yōu)化的運算放大器可提供自舉配置能實現(xiàn)的最佳直流和交流性能組合。

采用ADHV4702-1 的范圍擴展器設(shè)計

ADHV4702-1 是一款精密 220 V運算放大器。有了該器件，就不需要自舉傳統(tǒng)低壓運算放大器，220 V以下信號范圍的高壓設(shè)計得以簡化。如果應(yīng)用需要更高電壓，那么可以應(yīng)用自舉技術(shù)，輕松地將電路工作范圍增加兩倍以上。下面說明一個基于ADHV4702-1 的 500 V放大器設(shè)計示例。

電壓范圍

如上所述，擴展器電路的范圍在理論上是無限的，但存在如下一些實際限制：

電源電壓和電流額定值

電阻和場效應(yīng)晶體管(FET)功耗

FET 擊穿電壓

直流偏置電平

首先，考慮提供給放大器的電源電壓。任何在器件額定電源電壓范圍內(nèi)的電壓都有效。然而，功耗是基于所選擇的工作電壓在放大器和 FET 之間分配。對于給定的原始電源電壓，運算放大器電源電壓越低，F(xiàn)ET 中的漏源電壓(VDS)越高，功耗也相應(yīng)地進行分配。應(yīng)選擇適當?shù)倪\算放大器電源電壓，從而以最有利于散熱的方式在器件之間分配功耗。其次，使用下式計算將原始電源電壓(VRAW)降低到放大器期望電源電壓(VAMP)所需的分壓比：

其中，RTOP為頂部電阻，RBOT為底部電阻。

對于下例，考慮運算放大器標稱電源電壓為±100 V。對于需要±250 V 擺幅范圍的應(yīng)用，通過下式計算分壓比：

然后，使用便于獲得的標準值電阻設(shè)計電阻分壓器，盡可能接近地實現(xiàn)此分壓比。請注意，由于涉及高電壓，電阻功耗可能比預(yù)期要高。

靜態(tài)功耗

對于所選電阻值，應(yīng)選擇能夠應(yīng)對相應(yīng)靜態(tài)功耗的電阻尺寸。相反，如果電阻的物理尺寸受限，應(yīng)選擇適當?shù)碾娮柚祦韺⑸嵯拗圃陬~定范圍內(nèi)。

在該示例中，RTOP達到 150 V，RBOT達到 100 V。使用額定功率為 1/2瓦的 2512 電阻，設(shè)計必須將每個電阻器的功耗(V2/R)限制在 0.5 W 以下。計算每個電阻的最小值，如下所示：

將較高值電阻(45kΩ)作為功耗的限制因素，RBOT 值產(chǎn)生一個2.5:1 分壓器，同時觀測靜態(tài)功耗限值為

其功耗為(100 V)2/30 kΩ = 0.33 W。

瞬時功耗

考慮到電阻的瞬時電壓取決于放大器的輸出電壓以及電源電壓，本例中任何時刻每個分壓器上的電壓可能高達350 V（VCC = 250 V且 VOUT = –100 V）。正弦輸出波形在 VCC和 VEE分壓器中產(chǎn)生相同的平均功耗，但任何非零平均輸出都會導(dǎo)致一個分壓器的功耗高于另一個分壓器的功耗。對于滿量程直流輸出（或方波），瞬時功耗為最大功耗。

在此示例中，為將瞬時功耗保持在 0.5 W 以下，每個分壓器中兩個電阻之和(RSUM)不得小于以下值：

因此，電阻比為 1.5:1（對于 2.5:1 分壓器）時，各個電阻的最小值如下：

RTOP = 147 kΩ

RBOT = 98 kΩ

FET 選擇

承受最壞情況偏置條件所需的擊穿電壓主要決定 FET的選擇；當輸出飽和，使得一個 FET 處于最大 VDS，另一個 FET處于最小 VDS 時，便可明白這一點。在前面的示例中，最高絕對 VDS 約為 300 V，即總原始電源電壓(500 V)減去放大器的總電源電壓(200 V)。因此，F(xiàn)ET 必須承受至少 300 V電壓而不被擊穿。

功耗必須針對最壞情況 VDS 和工作電流來計算，并且必須選擇指定在此功率水平下工作的 FET。

接下來考慮 FET 的柵極電容，因為它會與偏置電阻一起形成一個低通濾波器。擊穿電壓較高的 FET 往往具有較高的柵極電容，而且偏置電阻往往為 100 kΩ，因此不需要多少柵極電容就能顯著降低電路的速度。從制造商的數(shù)據(jù)手冊中獲得柵極電容值，計算 RTOP和 RBOT并聯(lián)組合所形成的極點頻率。

偏置網(wǎng)絡(luò)的頻率響應(yīng)必須始終快于輸入和輸出信號，否則放大器的輸出可能超出其自身的電源范圍。暫時偏離到放大器電源軌之外會有損壞輸入的風險，而暫時飽和或壓擺受限會有造成輸出失真的風險。任何一種狀況都可能導(dǎo)致負反饋暫時丟失和不可預(yù)測的瞬態(tài)行為，甚至可能因為某些運算放大器架構(gòu)中的相位反轉(zhuǎn)而閂鎖。

性能

直流線性度

圖 2 顯示了增益誤差與輸入電壓的關(guān)系（直流線性度），增益為 20，電源為±140 V。

圖2. 增益誤差與輸入電壓的關(guān)系

壓擺率

圖 3 顯示了壓擺率曲線，增益為 20，電源為±140 V，測量值為 20.22 V/μs。

圖 3. 壓擺率

實現(xiàn)更高速度的權(quán)衡

功耗

如前所述，工作電壓較高時，F(xiàn)ET 的擊穿電壓（和相關(guān)的柵極電容）以及電阻值也必須較高。較高的電阻和電容值都會造成帶寬降低，唯一可用的調(diào)整因素是電阻值。降低電阻值會提高帶寬，但代價是功耗增加。

空間

低阻值、高功率的電阻尺寸較大，需占用較多電路板空間。以電容的形式在RBOT上增加一些引線補償可以改善電路的頻率響應(yīng)。此電容與 RBOT和 RTOP電阻形成一個零點，抵消 FET柵極電容所形成的極點。極點和零點相消，因此可以選擇更高阻值的電阻，從而降低直流功耗。

結(jié)論

在需要較高電壓但使用典型高壓運算放大器不經(jīng)濟的應(yīng)用中，常常會讓常規(guī)運算放大器自舉。自舉有其優(yōu)點和缺點。還有一個選擇，ADHV4702-1 提供一種高達 220 V的精密高性能解決方案，無需自舉。但是，當信號范圍要求超過 220 V時，該器件可以自舉以處理超過標稱信號范圍兩倍以上的電壓，同時提供比自舉低壓放大器更高的性能。

審核編輯：湯梓紅