高速PCB單端過孔研究超詳細過程

在高速數(shù)字電路設(shè)計中，過孔的寄生電容、電感的影響不能忽略，此時過孔在傳輸路徑上表現(xiàn)為阻抗不連續(xù)的斷點，會產(chǎn)生信號的反射、延時、衰減等信號完整性問題。本文采用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀研究了過孔長度、過孔孔徑、焊盤/反焊盤直徑對過孔阻抗的影響。通過在信號孔旁增加接地孔，為過孔電流提供回路方法，提高過孔阻抗的連續(xù)性，并有效降低過孔損耗。結(jié)果表明，增加接地孔可實現(xiàn)對過孔阻抗的控制，過孔阻抗隨接地孔數(shù)量增加而降低，當采用4個接地孔時過孔阻抗可通過同軸電纜阻抗公式進行近似計算。此外，本文還探討了過孔多余短柱對過孔阻抗及損耗的影響。結(jié)果表明，過孔多余短柱長度每增加0.10 mm，過孔阻抗降低0.4-0.9 ohm，且過孔損耗隨多余短柱長度增加而增大。本研究可為高速數(shù)字電路過孔設(shè)計和優(yōu)化提供依據(jù)。

1、前言

現(xiàn)代高速數(shù)字電路設(shè)計中，過孔對PCB信號完整性的影響不容忽視［1-2］。在高速設(shè)計中往往要采用多層PCB，而在多層板中，信號從某層互連線傳輸?shù)搅硪粚踊ミB線就需要通過過孔來實現(xiàn)連接，在頻率低于1GHz時，過孔能起到一個很好的連接作用，其寄生電容、電感可以忽略。當頻率高于1GHZ后，過孔的寄生效應(yīng)對信號完整性的影響就不能忽略，此時過孔在傳輸路徑上表現(xiàn)為阻抗不連續(xù)的斷點，會產(chǎn)生信號的反射、延時、衰減等信號完整性問題［3］。當信號通過過孔傳輸至另外一層時，信號線的參考層同時也作為過孔信號的返回路徑，并且返回電流會通過電容耦合在參考層間流動，并引起地彈等問題［4-5］。

目前，有關(guān)過孔相關(guān)研究報道還比較少，且研究基本是采用仿真軟件來模擬過孔參數(shù)對過孔阻抗及S參數(shù)的影響［6-8］。這些仿真結(jié)果只能幫助設(shè)計者了解相關(guān)參數(shù)對過孔阻抗及信號完整性的影響趨勢，但不能準確給出過孔參數(shù)的影響程度，難以指導(dǎo)實際工程設(shè)計。本研究通過采用網(wǎng)絡(luò)分析儀測試TDR曲線方法研究了單端過孔阻抗，分析了過孔孔徑、過孔長度、焊盤/反焊盤尺寸對過孔阻抗的影響；通過為過孔信號提供返回路徑的方法，研究了接地孔對過孔阻抗、損耗的影響，還探討了多余短柱對過孔阻抗及損耗的影響。

2、試驗方法

2.1、主要材料與儀器

材料：不同厚度FR4覆銅板，銅厚1/1 OZ；各規(guī)格半固化片（106、1080、2116和3313）。

儀器：矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀（VNA），頻寬為20 GHz。

2.2、方法

試驗制作了不同層數(shù)測試板，信號過孔孔徑設(shè)計值為0.20-0.50 mm，過孔長度設(shè)計為0.5-2.0 mm，設(shè)計了不同尺寸焊盤、反焊盤。為研究多余短柱對過孔阻抗、損耗的影響，試驗通過背鉆技術(shù)，控制背鉆深度獲得了不同短柱長度單端過孔，過孔長度為0.20-0.80 mm。

試板制作流程：開料→烘板→內(nèi)層干膜→內(nèi)層蝕刻→內(nèi)AOI→棕化→層壓→鉆孔→去鉆污→沉銅→外層電鍍→鍍錫→背鉆→外層蝕刻→外層干膜→圖形電鍍→外層蝕刻→外AOI→阻焊→沉金→銑板……

試板制作完成后采用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀測試含過孔單端線的TDR曲線和S參數(shù)，通過過孔處TDR曲線變化情況獲得過孔阻抗值，并通過S參數(shù)分析過孔損耗。

3、結(jié)果與討論

3.1、過孔參數(shù)對阻抗連續(xù)性的影響

過孔長度是影響過孔電感的主要因素之一［1］。對用于頂、底層導(dǎo)通的過孔，過孔長度等于PCB厚度，由于PCB層數(shù)的不斷增加，PCB厚度常常會達到5 mm以上。然而，高速PCB設(shè)計時，為減小過孔帶來的問題，過孔長度一般控制在2.0 mm以內(nèi)。這里研究了過孔長度在1.0-2.0 mm范圍變化時，過孔阻抗變化情況（見圖1）。由圖看出，過孔長度由1.0 mm增加至2.0 mm時，由于過孔電感的迅速增加，導(dǎo)致過孔阻抗也迅速增加，即過孔長度越大，過孔阻抗不連續(xù)性越差。試驗還表明，當過孔長度在1.0 mm范圍內(nèi)時，通過過孔參數(shù)優(yōu)化，可以將過孔引起的阻抗變化控制在10%內(nèi)，但過孔長度超過1.5 mm時，過孔阻抗不連續(xù)性問題變得難以解決。

圖2為過孔孔徑對過孔阻抗的影響。由圖看出，當過孔孔徑由0.20 mm增加至0.50 mm時，過孔阻抗由58.4 ohm降低至52.5 ohm。這主要是由于過孔孔徑增加后導(dǎo)致過孔電容增加，而過孔阻抗與電容呈反比。對于過孔長度大于2.0 mm過孔，通過增加過孔孔徑，可在一定程度上提高過孔阻抗連續(xù)性。當過孔長度為1.0 mm及以下時，最佳過孔孔徑為0.20-0.30 mm。

圖3為過孔焊盤尺寸對過孔阻抗的影響。由圖看出，當過孔焊盤直徑由0.45 mm增加至0.55 mm時，過孔阻抗由57.5 ohm降低至55.2 ohm。這是由于過孔焊盤尺寸增加，同樣會導(dǎo)致過孔電容增加。由測試結(jié)果可以得出，過孔焊盤尺寸每增加0.05 mm，過孔阻抗約下降0.5-0.7 ohm。

圖4顯示了反焊盤尺寸對過孔阻抗的影響。由圖看出，當反焊盤尺寸由0.40 mm增加至1.2 mm時，過孔阻抗由57.1 ohm增加至61.7 ohm。這表明通過優(yōu)化過孔反焊盤尺寸，同樣可以起到改善過孔阻抗的連續(xù)性的效果。

3.2、接地孔對過孔阻抗和損耗的影響

對于一個4層板，當信號由頂層傳輸線轉(zhuǎn)至底層時，可能會出現(xiàn)兩種情況（見圖5）。圖5（A）表示信號過孔旁沒有地孔的情況，此時信號通過過孔時，返回路徑通過兩地層返回，未受控的返回電流產(chǎn)生了地彈效應(yīng)，且信號通過過孔時產(chǎn)生的電磁波（EM）在兩底層上傳輸，導(dǎo)致電壓波動，引起信號完整性問題［9-10］。圖5（B）為增加接地孔情況，此時接地孔為過孔信號提供了完整的返回路徑，同時也為過孔信號提供了參考孔，從而提高了信號過孔的阻抗連續(xù)性，并減小信號損耗。這里主要研究了接地孔對過孔阻抗及損耗的影響。

試驗在單端信號過孔旁增加了1至4個接地孔參考孔，研究了接地孔數(shù)量對單端過孔阻抗的影響，結(jié)果見圖6。由圖看出，過孔阻抗隨接地孔數(shù)量增加而降低。這是由于隨接地孔數(shù)量增加，信號過孔與地孔間電容增加，即調(diào)整接地孔數(shù)量可有效控制過孔阻抗。

圖7顯示了信號孔與接地孔距離對過孔阻抗的影響。由圖看出，當信號孔與接地孔距離由0.40 mm增加至0.70 mm時，過孔阻抗呈不斷增加趨勢。與傳輸線以地層作為參考層類似，增加接地孔后，信號過孔以接地孔為參考孔。當信號孔與接地孔距離增加后，信號孔與接地孔間電容降低，過孔阻抗增加。由此可見，通過調(diào)整信號孔與接地孔之間的距離，可實現(xiàn)對過孔阻抗的控制。

通過以上試驗可以發(fā)現(xiàn)，當有4個接地孔圍繞在信號孔周圍時（效果見圖8），其結(jié)構(gòu)類似同軸電纜。此時單端過孔阻抗可通過同軸電纜阻抗公式（公式1）進行近似計算［11］。

式中，D表示接地參考孔對角距離，d表示信號孔孔徑，ε為介質(zhì)層介電常數(shù)。

通過公式（1）可以計算出不同設(shè)計參數(shù)時的過孔阻抗，結(jié)果見表1。由表看出，過孔阻抗理論計算值與測量結(jié)果基本一致。這表明該結(jié)構(gòu)過孔的過孔阻抗可采用同軸電纜阻抗公式進行近似計算。

圖9為過孔孔徑為0.20 mm、過孔長度為1.0 mm時接地孔及數(shù)量對過孔損耗的影響。由圖看出，增加接地孔后，過孔損耗明顯降低，且接地孔數(shù)量越多，過孔損耗越小。這是由于接地參考孔為過孔信號提供了完整的返回路徑，使過孔導(dǎo)致的阻抗不連續(xù)程度明顯降低，阻抗不連續(xù)引起的信號反射減弱，因此過孔損耗減小。增加接地孔后，還可以減弱信號過孔間的串擾，提高過孔信號傳輸質(zhì)量。同時，接地孔還可以避免輻射導(dǎo)致的EMC/EMI問題［4］。

3.3 多余短柱對過孔阻抗和損耗的影響

在高速多層PCB中，當信號從頂層傳輸?shù)絻?nèi)部某層時，用通孔連接就會產(chǎn)生多余的導(dǎo)通孔短柱，短柱極大地影響著信號的傳輸質(zhì)量。當信號在通過過孔傳輸?shù)阶杩蛊ヅ涞牧硪粚泳€路時，會有一部分能量被傳遞到過孔的短柱上，而這一部分由于沒有任何的阻抗終結(jié)，所以可以被看作是全開路狀態(tài)，因此這個分支便會造成剩余能量的全反射，這大大地削弱了信號質(zhì)量，損壞了原始信號的完整性［1］。采用盲孔和埋孔，可有效避免短柱對信號完整性的影響，但該技術(shù)工藝復(fù)雜且成本高。而采用背鉆技術(shù)將信號孔中多余的短柱鉆掉，可獲得更好的過孔信號傳輸質(zhì)量，所以，研究短柱對過孔信號完整性的影響有助于平衡成本與性能。

為研究短柱對過孔信號完整性的影響，試驗通過采用背鉆技術(shù)，控制背鉆深度方法獲得了不同短柱長度的單端過孔。圖10為多余短柱長度對過孔阻抗的影響。由圖看出，當多余短柱長度由0.20 mm增加至0.80 mm時，過孔阻抗呈不斷下降趨勢；多余短柱長度每增加0.10 mm，過孔阻抗約下降0.40-0.90 ohm。

這里還研究了多余短柱對過孔損耗的影響。圖11顯示了過孔多余短柱長度由0.20 mm增加至0.80 mm時過孔損耗變化情況。由圖看出，隨多余短柱長度的增加，過孔損耗呈現(xiàn)出明顯增加趨勢，且短柱越長諧振幅度越大；10GHz頻率下，多余短柱長度每增加0.10 mm，過孔損耗增加0.15 dB。試驗還表明，信號過孔孔徑越大，多余短柱對過孔阻抗、損耗的影響越大。

多余短柱會導(dǎo)致過孔電容增加，且短柱長度越大，電容越高，而電容增加會導(dǎo)致諧振頻率降低，從而使諧振點附近的損耗變大。諧振頻率與電容、電感關(guān)系可用公式（2）進行描述。圖12顯示了不同短柱長度情況下的諧振情況。由圖可以看出，多余短柱越長，諧振頻率越低。當短柱長度分別為0.20 mm、0.45 mm和0.80 mm時，各過孔第二次諧振頻率分別11.03 GHz、10.99 GHz、10.92 GHz，第三次諧振頻率分別為12.66 GHz、12.52GHz和12.39 GHz。

4、結(jié)論

通過對過孔設(shè)計參數(shù)孔徑、過孔長度、焊盤/反焊盤尺寸進行優(yōu)化可有效提高過孔阻抗連續(xù)性。當過孔長度小于1.0 mm時，可通過對這4個設(shè)計參數(shù)進行優(yōu)化，將過孔引起的阻抗變化控制在10%以內(nèi)。為過孔信號提供返回路徑，可實現(xiàn)對過孔阻抗的控制，并能降低過孔的信號損耗。采用4個接地參考孔時，過孔阻抗可通過同軸電纜阻抗公式近似計算。多余短柱會導(dǎo)致過孔阻抗降低，損耗增加。