電調(diào)微帶貼片天線CAD

微帶天線由于其重量輕，制作簡單、成本低，易于與載體平臺共形以及適合組陣等諸多優(yōu)點(diǎn)，自20世紀(jì)70年代以來越來越受重視并得到廣泛應(yīng)用。它特別適用于各種移動地面設(shè)備，如移動通信、無線電話、GPS接收機(jī)、車載雷達(dá)等，以及飛行載體（如衛(wèi)星、火箭和飛機(jī)等）電子設(shè)備。但微帶貼片天線的致命缺點(diǎn)是阻抗帶宛太窄，只有百分之幾，大大限制了它的應(yīng)用范圍。近些年來，已有多種技術(shù)成功地用于改善帶寬，這些方法中包括使用低介電常數(shù)的介質(zhì)基板、使用水平或垂直方向多層寄生貼片、以及采用匹配結(jié)構(gòu)等。

本文提出微帶貼片天線加載變?nèi)莨軄硖岣哂行?，用量簡單的傳載線模型理論設(shè)計(jì)微帶貼片天線，研究變?nèi)莨芗虞d的探針饋電矩形微帶天線電特性，重點(diǎn)考查了變?nèi)莨芗虞d微帶帶天線后的諧振頻率變化及可調(diào)諧范圍，實(shí)驗(yàn)結(jié)果與預(yù)測符合得較好。

1 天線的分析與設(shè)計(jì)

微帶天線的分析方法主要可分為三類，即傳輸線模型，腔模理論以及全波分析法。全波分析法是最嚴(yán)格的分析方法，采用矩量法（MOM）、有限無法（FEM）及時(shí)域有限差分法（FDTD）等數(shù)值方法比較嚴(yán)格地求解，結(jié)果比較精確，但計(jì)算量都比較大。在通常的工程應(yīng)用中，采用傳輸線模型和腔模理論，只要根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式和實(shí)際結(jié)構(gòu)作適當(dāng)?shù)男拚材艿玫綕M意的設(shè)計(jì)結(jié)果，誤差可控制在1%以下。

探針饋電的加載變?nèi)莨芫匦挝зN片天線結(jié)構(gòu)，如圖1所示，微帶貼片印刷在介電常數(shù)εr=2.2的聚四氟乙烯介質(zhì)基片上，基片厚度h=1.59mm；設(shè)計(jì)中心頻率f0=3.0GHz（未加載變?nèi)莨軙r(shí)），設(shè)貼片的寬度和長度分別為W和L，饋電點(diǎn)距兩邊緣為L1、L2。其等效傳輸線模型如圖2所示，變?nèi)莨艿牡刃щ娐啡鐖D3所示。

微帶結(jié)構(gòu)的等效介電常數(shù)及特性阻抗分別為：

其中Wr=W/h，開路端縫隙邊緣效應(yīng)引起的等效延伸長度為：

Δl=0.412h[(εre+0.3Wr+0.264)/(εre-0.258Wr+0.8)] (3)

則可得左邊終端導(dǎo)納Ys1=Gs+jBs，其中

且Lc=L+Δl。對于右端（即加載變?nèi)莨芏耍?。其終端導(dǎo)納還需計(jì)入變?nèi)莨苡绊懀碮s2=Gs+jBs+g0+jBv。另外，采用同軸探針饋電，中心導(dǎo)體需過介質(zhì)板，即在貼片與金屬接地板間含有一金屬小圓柱，對輸入阻抗影響為引入一感抗

令YinL和YinR分別為由饋電點(diǎn)向左向右看的輸入導(dǎo)納，由傳輸線公式：

YinL=Ys1+Yc{[Ys1+jYctan(βL1)]/[Yc+jYs1tan(βL1)]} (7)

YinR=Ys2+Yc{[Ys2+jYctan(βL2)]/[Yc+jYstan(βL2)]} (8)

則饋電點(diǎn)總的輸入導(dǎo)納

Yin=YinL+YinR+jXf (9)

根據(jù)諧振時(shí)輸入導(dǎo)納的虛部為零即可求出天線的諧振頻率。這樣，控制加在變?nèi)莨苌系碾妷壕涂梢钥刂铺炀€的工作頻率，從而加大天線的工作頻率范圍。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

首先設(shè)計(jì)一個(gè)微帶貼片天線，微帶貼片印刷在介電常數(shù)為2.2的聚四氟乙烯介質(zhì)基片上。基片厚度h=1.59mm。微帶貼片天線的設(shè)計(jì)頻率為3.0GHz，則由計(jì)算得到貼片的物理尺寸，長L=32.85mm，寬W=39.50mm。為使阻抗為50Ω的SMA同軸探針與貼片的輸入阻抗匹配，饋電探針的位置應(yīng)放在距貼片中心約L/6處。所采用的容管的基本參數(shù)為：總電容比10，零偏電容6pF，反向擊穿電壓-22V，寄生電容0.13pF，串聯(lián)電感0.4nH，串聯(lián)電阻0.01Ω；與其對應(yīng)的變?nèi)莨艿牡刃щ娐啡鐖D3所示。該變?nèi)莨芫哂懈唠娙荼?，高Q值，恒定的γ值；為獲得較寬的調(diào)諧范圍，變?nèi)莨芗虞d于貼片輻射邊的中心，因?yàn)樵擖c(diǎn)的電場最強(qiáng)。

再單獨(dú)測量變?nèi)莨芄ぷ魈匦郧€，即改變變?nèi)莨艿姆聪蚱珘簳r(shí)測電容值；然后加載微帶貼片天線作在線測量，改變變?nèi)莨艿姆聪蚱珘?，用?biāo)量網(wǎng)絡(luò)分析儀來測量反射損耗的頻率響應(yīng)。圖4給出了微帶貼片天線的諧振與變?nèi)莨茈娙莸年P(guān)系曲線的測試結(jié)果。不難發(fā)現(xiàn)在一個(gè)相當(dāng)寬的頻率范圍上可以調(diào)諧。而且，當(dāng)變?nèi)莨芊聪蚱秒妷捍笥?0V時(shí)，諧振頻率數(shù)值上變化明顯，這是因?yàn)樽內(nèi)葜档慕宇^電容在這個(gè)工作區(qū)上趨近于常數(shù)。以2.2GHz為中心，測得的調(diào)諧范圍為50%。考慮變?nèi)莨艿刃щ娐分兴械膮?shù)，圖中同時(shí)給出了用簡單的傳輸線理論計(jì)算諧振頻率曲線，測試結(jié)果與預(yù)測吻合得較好。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，將變?nèi)莨芊旁谫N片輻射邊的中心時(shí)，獲得了相當(dāng)寬的調(diào)諧范圍：以2.20GHz為中心可達(dá)50%。值得注意的是，采用這種辦法并不增加天線的瞬時(shí)阻抗帶寬；即使如此，這種方案的實(shí)現(xiàn)對于頻率捷變裝置或多頻工作的收發(fā)系統(tǒng)，如雷達(dá)、移動通訊，仍然有著非常重要的實(shí)際意義。